本文最接近的基本特征集是管狀適配器鈦不銹鋼的擴散焊接方法，該方法包括伸縮連接，加熱，變形和承受由鈦制成的適配器的管狀部分，位于不銹鋼適配器鋼的外部，在其內(nèi)表面上制作環(huán)形槽，深度不超過0.5毫米， 在焊接丁醛和超細鎳粉之前填充澆灌漿料，超細鎳粉的含量為61%至80%（RF專利號2617807，IPC W23K 20/16，W23K 20/22，V23K 101/06，2017年4月26日）。

上述方法的缺點是在焊接過程中，鈦適配器管狀部分的金屬保持較高的硬度，并且在焊接過程中破壞了不銹鋼適配器管狀部分內(nèi)表面上環(huán)形凹槽的輪廓。結(jié)果，適配器的焊接管狀部件不會發(fā)生令人滿意的機械粘附，其結(jié)構(gòu)強度降低。

除了這個缺點之外，當應用已知方法時，聚乙烯醇縮丁醛和超細鎳粉的懸浮液分布不均勻地發(fā)生在待焊接部件的表面上，因此，擴散區(qū)的尺寸和機械性能在焊接接頭的不同位置是不同的。

本文是為了提高鈦不銹鋼管狀適配器焊接接頭的可靠性和質(zhì)量。實現(xiàn)的技術(shù)成果是提高了鈦不銹鋼管狀適配器焊接部件的機械聯(lián)軸器質(zhì)量。該技術(shù)結(jié)果是通過使用制造管狀適配器鈦不銹鋼的擴散焊接的方法實現(xiàn)的，包括伸縮連接，加熱，變形并保持在擴散焊接溫度下由鈦制成的適配器的管狀部分，位于其外部是不銹鋼管狀適配器， 在其內(nèi)表面上制作深度不超過0.5 mm的環(huán)槽，在焊接之前，填充有懸浮液和聚乙烯醇縮丁醛和超細鎳粉，超細鎳粉含量從61%到80%，擴散焊接分兩個階段進行，第一階段擴散焊接在950-975°C的溫度下進行， 在最后階段 - 在765-815°C的溫度下，階段之間的間隔選擇等于300至600秒，最后階段的曝光時間在61-158秒的范圍內(nèi)。

實驗確定，為了降低鈦適配器管狀部分的硬度，擴散焊接必須分兩個階段進行。每個階段都涉及通過施加焊接壓力使適配器的焊接部件發(fā)生塑性變形。必須分兩個階段進行焊接，以消除適配器的焊接部件與工具部件之間的技術(shù)間隙，以及用鈦制適配器管狀部分的金屬填充環(huán)形槽的輪廓。

在第一階段，焊接溫度應提高到950°C，但應注意，為了避免在環(huán)形凹槽輪廓的平坦區(qū)域與鈦適配器內(nèi)部之間的接觸點長時間接觸時在不銹鋼和鈦合金之間形成共晶， 焊接溫度不應超過975°C，即第一階段的擴散焊接應在950-975°C的溫度范圍內(nèi)進行。

在最后階段，擴散焊接應在765至815°С的溫度范圍內(nèi)進行，在該溫度范圍內(nèi)，連接材料的原子接近形成原子間鍵的距離并發(fā)生物理相互作用。至于指定范圍內(nèi)的溫度邊界值，是由于在高于815°C的溫度下鈦和鎳之間會形成共晶，并且為了保持鈦適配器內(nèi)部的高延展性，擴散焊接的溫度不應低于765°C。

階段之間300到600秒的時間間隔是通過實驗設置的。

為了獲得高質(zhì)量可靠的鈦不銹鋼管適配器焊接接頭，最后階段的暴露時間應為61-158秒，因為正如實驗所確定的那樣，在此期間擴散過程完全完成并且沒有發(fā)生平衡金屬間形成。Ti2Ni的相，使化合物脆化。該方法的一個示例。

為了對適配器的管狀部分（例如PT-ZV鈦合金）和不銹鋼適配器的管狀部分（例如08X18H10T奧氏體鋼）進行擴散焊接，在將適配器的管狀部件組裝在不銹鋼適配器管狀部件的內(nèi)表面上之前，先切割環(huán)形凹槽。 深度為0.3毫米，然后填充由聚乙烯醇縮丁醛和超細鎳粉組成的懸浮液， 懸浮質(zhì)量為75%。接下來，進行零件組裝，由不銹鋼管狀零件適配器組成，該適配器放置在鈦制適配器的管狀零件外部，形成伸縮連接。擴散焊接分兩個階段進行。在第一階段，焊接組件的感應加熱在真空焊接室中進行，溫度為965°C，在此期間聚乙烯醇縮丁醛完全蒸發(fā)，隨后通過真空系統(tǒng)泵送。在環(huán)形凹槽中，只剩下超細鎳粉。在焊接過程中，通過將錐形心軸壓入組件中到預定深度來分配由鈦制成的適配器的管狀部分。當分配由鈦制成的管狀適配器部件時，待焊接的表面會變形，超細鎳粉會通過完全連續(xù)填充環(huán)槽來壓實。然后，以400秒的間隔將焊接溫度降低到790°C，并通過最終壓制心軸進行第二個 - 最后的焊接階段。結(jié)果是金屬的體積相互作用，在零件之間以及零件與中間層之間形成金屬鍵。在接觸表面上形成過渡擴散區(qū)，最終在最后階段在790°C的溫度下老化120秒時形成。冷卻后將管狀適配器鈦不銹鋼錐形芯軸敲出。